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捷運技術 第54期 民國108年10月
JOURNAL OF RAPID TRANSIT SYSTEMS AND TECHNOLOGY, NO.54, 2019
4.4.3 隔震系統上方結構水平總橫力比較
設計地震(DBE)之隔震系統上方水平總橫力如表3皆小於法規靜
力設計地震橫力，故原設計桿件在歷時分析DBE下，可保持在彈性
範圍內。最大考量地震(MCE)時七組歷時之水平總橫力平均值仍小
於靜力反應譜設計值，故原設計桿件在歷時分析MCE下，原則上應
大部分仍可保持在彈性範圍內。
表3 設計地震(DBE)隔震上方結構水平總橫力比較
X向 Y向
總橫力(tf) 比值 總橫力(tf) 比值
靜力/反應譜分析 8039.3 100% 8039.3 100%
(DBE)
TAP007 5979.1 74% 6123.6 76%
TAP009 6789.5 84% 6856.2 85%
TAP012 5260.8 65% 5671.2 71%
DBE TAP021 5535.9 69% 6856.2 85%
(0.24g) TAP090 5880.8 73% 5671.2 71%
TAP100 5611.3 70% 5671.2 71%
TAP 6393.8 80% 5671.2 71%
7組平均 5921.6 74% 6074.4 76%
4.4.4 隔震裝置遲滯迴圈
以A棟1＆H1軸線之L1隔震墊為例
L1隔震墊於靜力分析時，容易產生拉力問題，所以於動力歷時
分析時，將隔震墊之垂直壓力勁度及拉力勁度不同之特性反映於結
構模型中，檢討隔震墊是否有受拉之情況。以MCE階段TAP021測站
Y向地震力輸入為例說明，本案隔震墊不會有受拉之情形。本案西側
之西南角柱為例，圖10為歷時分析下此角柱隔震墊之軸力歷時（拉
力為+），圖11為此角柱之剪力遲滯迴圈。
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