Page 73 - 捷運技術 第60期

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圖 5 圖 6
C-PSW ／ CF 3D 示意圖 [1] C-PSW ／ CF 接合詳細圖

（四） 整體牆構件的主要韌性機制 本案於 D1 聯開大樓核心筒配置

為牆底發展至塑性彎矩強度， 7 道長 12.8 公尺的 C-PSW ／ CF，
圖 7
而產生非線性變形的塑鉸， 將核心筒鋼柱作為 C-PSW ／ CF 的 C-PSW ／ CF 立面詳細圖
以消散地震能量。 垂直邊界構材，如圖 7 所示，並貫

（五） 牆構件的韌性需求較集中於 入至塔樓的既有基礎厚板上。
（九） 設計規範主要係依據 AISC Rainier Square Tower；高度為 530 公
底部，無法快速擴散至牆體 （七） 塔樓層間變位角得到有效的
341-16[1] 及 A I S C 341- 尺的在中國廣州周大福金融中心，
全高，因此必須搭配韌性抗 控制。
22[2]，包含構件強度檢核、 然而，國內對 C-PSW ／ CF 的施工
彎矩構架（SMRF），以補足 （八） 結構載重集中在核心筒內，
接合細部規定及抗震需求與 經驗甚少，各大鋼構廠均尚未建立
消能機制，形成二元系統。 有效分散了塔樓底部邊柱的
檢核。 完整且有效的鋼構造施工工法，營
（六） 牆構件需確實避免鋼板剪力 設計載重，使得塔樓底部外
C-PSW ／ CF 在多個國家均已 造廠亦缺乏對於 C-PSW ／ CF 的牆
降伏作為主控機制，在超高 框鋼柱的載重分配更加均勻，
有應用於超高層建築物的實例，如： 內 SCC 灌漿經驗，因此台北雙星透
層建築結構分析上需考慮中 從而使得已建成的鋼柱強度
高 度 為 260 公 尺 在 美 國 西 雅 圖 過實體模型試驗（Mock-Up Test）進
高模態的影響。 驗證得到有效的控制。