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捷運技術半年刊 第38期 97年2月 57

位諧和之條件時，逐階段由下往上累計求得各種不同尺寸壁樁之樁頂荷重與沉陷P-1之關係
圖、樁身荷重傳遞曲線、樁身摩擦力分佈曲線等，理論之軸向載重行為分析模式如圖8所
示。

C1/D1聯合開發大樓基礎依照圖4~圖７相關試樁曲線資料，可分析壁樁之載重－沉陷關
係、樁身荷重傳遞曲線及樁身摩擦力分佈曲線等資料。若以計算2.7米長度獨立型式壁樁為
例，實打深度GL-27.1m~GL-53m之分析成果如圖9所示。

之正規化q-z曲線（qmax=500t/m2時）

六、結論

由CP-1與CP-2壁樁前期載重試驗所得結果，歸納以下結論作為C1/D1捷運車站聯合開發
超高層大樓壁樁基礎設計的依據，以及後續類似工程應用的參考。
(一) 由CP-1及CP-2載重試驗獲得之設計參數內容包括：
1. 各地層樁身極限摩擦力

2. 各地層t-z曲線
3. 樁底礫石層q-z曲線，評估設計底承力
(二) 樁身摩擦力方面：

松山層摩擦提供之承載力總合稍高於經驗值，景美礫石層之試驗fs值比設計時所引用之
經驗值為低，可能與淺層礫石層之粒徑分佈或施工特性有關。兩者相互平衡後整體而言本2
組壁樁載重試驗於摩擦提供之承載力與經驗值相近。
(三) 樁底承載力方面：
本次載重試驗之主樁屬於大口徑之基樁，且底部為承載力較佳之卵礫石層，較不易藉由

加壓至樁底產生大量位移的方式來判定樁底之極限承載力。因此本試驗採用q-z曲線之發展
趨勢，在符合其與樁身摩擦力發揮之變位一致的觀念下，於上部結構容許沉陷量範圍內，評
估樁底實際可提供之承載能力。當主樁位移達到摩擦力尖峰值fs(max)，樁底達此沉陷量時所

提供之承載能力qb(actual) = 250 t/m2，將以此值定為設計之樁底容許承載力，此設計值與相
關規範所規定之極限值尚有≧2之安全係數。
(四) t-z及q-z曲線方面：
由本次2組載重試驗之砂性地層（含礫石層）之t-z曲線數據如圖4~圖5。本試驗樁底因位
於礫石層，試驗所得之q-z曲線初始斜率比Reese等人所提出無凝聚性土層之平均值為高，當

qmax=500~600t/m2之間時，曲線之發展大致介於其平均值與上限值之間，且整體趨勢尚可符
合Reese等人所提出成果。
(五) 回饋分析成果：

壁樁容許承載力經壁樁載重試驗結果評估，與原設計引用規範之公式計算結果尚為接
近，可維持原設計深度深度至GL-53m，平均貫入礫石層約3m~4m。而平面配置方面則須依
照結構分析及沉陷量控制需求，修正原設計平面配置圖。