Page 59 - 捷運技術 第38期

捷運技術半年刊 第38期 97年2月 53

Axial Load in Pile (T) Axial Load in Pile (T)
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
0 0
353 789 1248 ˄ˊ˄ˇ 2187 2668 3165 3294 3452 323 700 1101 ˄ˇˌˌ 1937 2354 2770 3169 3374 3482 3606
5 5

10 10

15 CL/SM CL/SM 15 CL/SM 323 700 1101 ˄ˇˌˌ 1937 2354 2770 3169 3374 3482 3606 CL/SM
15.00
GL-15.00 m
16.00 353 789 1248 ˄ˊ˄ˇ 2187 2668 3165 3294 3452
GL-16.00 m
20 20
Depth (m) 25 CL/SM 353 789 1248 ˄ˊ˄ˇ 2187 2668 3165 3294 3448 CL/SM Depth (m) 25 CL/SM 323 694 1092 ˄ˇˋˊ 1937 2354 2754 3152 3356 3464 3588 CL/SM
3452
1245
2183
3160 3290
2663
2770
1101
3606
3169 3374 3482
700
786
351
2339
320
˄ˊ˄˃
˄ˇˌˌ
1924
27.30
GL-27.30 m
27.40
GL-27.40 m
30
SM SM 30 SM SM
33.00 236 545 884 ˄˅ˆˈ 1600 1996 2428 2547 2694 GL-33.00 m 33.00 245 539 858 ˄˄ˌ˃ 1560 1929 2325 2718 2917 3026 3162 GL-33.00 m
35 ML 353 T ML 35 ML ML
206
209
36.00 480 790 ˄˄˄˄ 1446 1802 2216 2339 2488 GL-36.00 m 36.00 475 770 ˄˃ˊˇ 1416 1760 2139 25332720 2830 2977 GL-36.00 m
789 T 323 T
40 1248 T 40 700 T
SM SM SM 1101 T SM
144 341 579 ˋ˅ˋ 1084 1379 1744 1858 2011 151 361 601 1127 1425 1772 2160 2355 2464 2622
41.90 1714 T GL-41.90 m 42.00 ˋˇˌ GL-42.00 m
1499 T
45 2187 T 45 1937 T
2668 T 2354 T
CL/SM
CL/SM
61 136 244 ˆˊˈ 512 677 937 1031 1158 3165 T CL/SM 61 150283ˇ˅ˇ 572 745 974 1294147673 1739 2770 T CL/SM
15
50 48.90 GL-48.90 m 50 49.00 3169 T GL-49.00 m
GM
GM
GM
33 70 138 ˅ˆˆ 332456 668 758 870 3294 T GL-50.90 m 35 93 183 ˅ˋˇ 390525 718 1015 117574 1453 GM
12
50.90
51.00
17 33 80 ˄ˈˇ 233 334 520 609 713 23 65 134 ˅˄ˇ 299 416 590 876102524 1310 3374 T GL-51.00 m
11
3452 T 3482 T
55 55 3606 T
圖3(1) CP-1樁體軸向荷重傳遞值圖 圖3(2) CP-2樁體軸向荷重傳遞值
五、壁樁前期載重試驗相關成果探討與應用
由前期載重試驗成果之整理提供承載力及沉陷量之研判，以下將分項說明：
(一) 實際樁體軸向荷重傳遞值及載重－沉陷曲線
由上述第四節第（二）、（三）項的計算方式，因聯開大樓地下A1車站開挖深度約
27.175m，所以須扣除開挖面以上空打段提供之承載力後，2組前期載重試驗之實際樁體軸向
荷重傳遞值如圖3(1)、圖3(2)所示。
因主樓區壁樁兼具地中壁使用，所以多呈連續接合形式配置，因此本試驗主樁1.3m x
2.7m x 52m單元之樁體軸向荷重傳遞值主要將應用於回饋分析摩擦應力fs分佈及樁底承載
應力qb發展，與設計階段採用之經驗公式計算值比較。並進一步整理出正規化之t-z、q-z曲
線，可提供參數於設計不同尺寸壁樁使用
(二) 樁身摩擦力及t-z曲線回饋分析
由上述第四節第（四）~（六）項的計算方式，CP-1 & CP-2載重試驗於松山層土壤與景
美礫石層深度之摩擦力發揮值t與樁周圍地層變位z之關係如圖4(1)、圖4(2)。分析結果顯示
於圖中松三砂土層的起始深度為配合現場鋼筋計實際安裝深度，於CP-1為27.3m而CP-2則為
27.4m。
圖5顯示本2組載重試驗之砂性地層（含礫石層）之正規化t-z曲線數據分佈範圍，由平均