Page 123 - 捷運工程叢書 精進版 － 5 捷運開發大樓壁樁設計與前期載重試驗

第五章 壁樁前期載重試驗成果回饋分析與設計修正

藉由現場試驗所獲得之 t-z 曲線可瞭解摩擦力發揮值及走勢，回饋分析內容包括現地試

驗 t-z 曲線與原設計採用之 Reese & O’Neill（1988）正規化 t-z 曲線之比較。並進一步應用於
反算不同尺寸壁樁之荷重―沉陷曲線，進而推求各尺寸壁樁之彈簧常數 Kv 值，及超高樓基

礎之筏基結構－壁樁－地層間互制行為分析設計，如圖 5-2-3。

Normalized t-z curve for Cohessionless Soil

1.2

1

0.8 Reese Normalized t-z curve for Sand Trend Line

GL-27.30 m ~ GL-33.00 m CP-1 SM
t / t max 0.6 GL-36.00 m ~ GL-41.90 m CP-1 SM
GL-41.90 m ~ GL-48.90 m CP-1 CL/SM
GL-48.90 m ~ GL-50.90 m CP-1 GM
0.4 GL-27.40 m ~ GL-33.00 m CP-2 SM
GL-36.00 m ~ GL-42.00 m CP-2 SM
GL-42.00 m ~ GL-49.00 m CP-2 CL/SM
0.2 GL-49.00 m ~ GL-51.00 m CP-2 GM
CP-1 & CP-2 Loading Test Trend Line for Cohessionless Soil
0
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6
z / 周長(%)

圖 5-2-3 CP-1 & CP-2 載重試驗所有砂性地層之正規化 t-z 曲線平均值趨勢線

圖 5-2-3 顯示本 2 組載重試驗之砂性地層（含礫石層）之正規化 t-z 曲線數據分布範圍，

由平均值趨勢線得知壁樁周圍地層發揮最大摩擦力是約在位移量等於周面長度之0.2%時（以
本試驗主樁尺寸而言為 0.2/100x800=1.6cm）達到尖峰值，其後隨位移加大而保持平緩或稍

降，至位移量約周面長度之 0.32% 時（以本試驗主樁尺寸而言為 0.32/100x800cm=2.56cm），
可視為保持殘餘應力值，但其與尖峰強度值的差異很小。

5.2.2 樁身摩擦力回饋分析

依據開挖面以下各樁分段上下層深度樁體軸向荷重傳遞值之差，除以各分析樁段之表面

積後，可求得各深度樁身摩擦力隨每階加載荷重而發揮之分布情形。回饋分析內容包括樁身
極限摩擦力與原設計採用之日本鐵道構造物設計標準 ‧ 同解說（2000）對連續壁工法壁樁

表面摩擦力之規範值進行比較。

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