Page 89 - 捷運工程叢書 精進版 － 6 捷運大地工程實務

第四章 袪水

4.5.1 CP261 標通風豎井 B 降水作業

CP261 標通風豎井 B 位於新店溪之東岸，圖 4-5-2 為通風井 B 之剖面。由於最終開挖
面在 RL. 69.5m，施工時開挖面有上舉破壞之危險，因此必需於開挖區底部進行抽水以降
低景美層之測壓水位至 RL. 79.5m。降水作業自 1993 年 6 月中開始至 1994 年 3 月結束。

豎井內外一共裝有 10 口抽水井，位於豎井內之 2 口抽水井（RW-1，2）深度為 72m，直徑
3
560mm，進水管徑 300mm，抽水機功率 80hp，抽水量 280m /h。通風井外之 8 口抽水井（W-1、
2、5-10）深度為 82m，井孔直徑 660mm，進水管徑 400mm，抽水機功率 100hp，抽水量

3
380 至 400m /h 之間。井孔與進水管間以清水洗淨之砂作為濾料。進水段之開孔採用兩種型
式，抽水井 W1、W5、W7、W9 為鋼環式濾水管，開孔率 27.5%，其餘 6 口抽水井為切槽式
濾水管，開孔率 7.8%，水井及水壓計配置如圖 4-5-2 所示。

降水作業從 1993 年 6 月 26 日開始，在降水期間，一直維持至少有兩口抽水機在運作，
基本抽水量為 560cmh。在 7 月 21 日～ 7 月 31 日及 8 月 20 日～ 8 月 28 日期間兩度全面試

3
水，總抽水量達 3,600m /h。試水期間承商對豎井附近之水壓計作密集量測，大地工程專業
顧問亦對附近捷運所有施工標之水壓計作密集量測。觀測結果如圖 4-5-3 及圖 4-5-4 所示（邵
明忱等，民國 84 年；Moh, Chuay & Hwang, 1996）。回饋分析係根據 Theis 不平衡方程式（式

（3））考慮抽水試驗觀測所得之洩降、抽水量、抽水時間及各水壓計之位置，並假設多井
抽水之結果可以疊加，以電腦程式反推求得景美層之水理參數。結果顯示景美層之導水係數
2
介於 0.12 及 0.18m /sec 之間，貯水係數介於 0.001 至 0.004 之間（參考圖 4-5-3 及圖 4-5-4：
觀測井 VA0 位於 CP262 標通風豎井 A 之旁，距豎井 B 約 1.1 公里）。降水期間全期之水壓
計讀值如圖 4-5-5 所示。因位置不同，水位有明顯之差異。在開挖至底部及大底構築期間連

續壁外之水位平均在 RL 81m 左右，洩降約為 7.9m。井內水位差異性頗大，不能以單一水
壓計之讀值作代表。豎井開挖面長 32m，寬 21.1m（兩連續壁內側淨空），相當於一個半徑
15m 之圓井，豎井範圍內洩降錐之體積可由式（7）以積分之方式求得。

可以將洩降錐視為數個同心空心圓柱體之組合而粗略計算其體積，再將洩降錐之體積除
以豎井之平面面積以求得平均洩降。如此計算所得豎井內之平均洩降為 8.9m，測壓水位相
當於 L.80.1m，與目標值相差有限。在 1994 年 1 月初，大底（2m 厚）已經完成，安全已無慮，

所以陸續關閉部份抽水井，水位緩慢上升，至 1 月 25 日所有抽水機都停抽，水位繼續回升，
承商間歇性開動部份抽水機將水位保持在 RL.88m。

71