Page 110 - 捷運工程叢書 精進版 － 12 捷運工程多條隧道鄰近堆疊施工實務

臺北市政府捷運工程局
以受用。
潛盾機固定裝置與中折千斤頂是如何分擔潛盾千斤頂推力，事實上非常難以區分。

因此中折千斤頂推力的取決方式都是以潛盾機製作實績以及掘進實績來參考決定。圖
4-2-7 為中折千斤頂推力實績參考綜整圖。

圖 4-2-7 中折千斤頂推力實績參考綜整圖

圖 4-2-7 中折千斤頂推力實績參考綜整圖
參考以上實績圖表，中折千斤頂推力至少有潛盾機推力的 65% ～ 85% 以上的功率。
參考以上實績圖表，中折千斤頂推力至少有潛盾機推力的 65～85%以上的功率。
中折千斤頂支數與配置位置，需考慮潛盾機內部空間及機具的配置，盡量設於外側（盾
中折千斤頂支數與配置位置，需考慮潛盾機內部空間及機具的配置，盡量設於外側
殼附近）。一般配置於潛盾機千斤頂間隔之間，因此中折千斤頂支數是取決於潛盾機千斤頂
（盾殼附近）。一般配置於潛盾機千斤頂間隔之間，因此中折千斤頂支數是取決於潛盾
支數與上述所需之推力。中折千斤頂的衝程 JS 可由以下計算方式求出。
機千斤頂支數與上述所需之推力。中折千斤頂的衝程 JS 可由以下計算方式求出。
θ
JS=2D sin ( ) cos(θ )
j
j
2
：中折千斤頂裝設直徑

D ：中折千斤頂裝設直徑
θ：中折角度
j
θ：中折角度
：中折千斤頂裝設角度

θ ：中折千斤頂裝設角度
在此，衝程最大之中折千斤頂是位在下圖所示 的位置上
j

在此，衝程最大之中折千斤頂是位在下圖所示 θ 的位置上
=4908mm、θ=1.5°、 =20°
j

D =4908mm、θ=1.5°、θ =20°
將以上代入之後，求出以下的結果：
j
j
將以上代入之後，求出以下的結果：
JS=120.7mm
JS=120.7mm
考量到製作誤差並要確保中折角度的規格，針對本計算結果決定採用中折千斤頂衝
考量到製作誤差並要確保中折角度的規格，針對本計算結果決定採用中折千斤頂衝程為
程為 150mm 的設備。（本標中折千斤頂實際配置方式如圖 4-2-8 所示）

150mm 的設備。（本標中折千斤頂實際配置方式如圖 4-2-8 所示）

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