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捷運技術半年刊 第38期 97年2月 41

地表下7m左右，且因禁抽地下水之管制成效良好，目前景美層地下水壓已有逐年回升之趨
勢。
四、景美層降水規劃與施工說明

道岔結構於堤外部份目前已完成頂板施築；堤內部份除西側工作井需配合潛盾工程施工
亦已完成頂板施築，以下僅就本案例之袪水工法於規劃及施工階段作一介紹。

(一) 袪水工法之規劃
依據道岔結構工址地層分佈狀況，景美層約位於地表下58.5 m其上為典型台北松山層，
惟其松二層有不連續之現象，景美層地下水位約在地表下7m左右，經計算分析可知當工址

開挖深度超過28.5m後，抗上舉破壞之安全係數將低於CEDM規定之1.25，而道岔結構開挖
深度為39.5m～41.5m，由圖2可知在開挖深度範圍內大部分松二層將被挖除，因此道岔結構
最終開挖面將遭遇景美層之高地下水壓，其抗管湧破壞之安全係數甚至小於1，明顯有管湧
破壞之危險。為避免基礎開挖失敗於施工期間降低景美層地下水位水頭實有其必要性，惟僅
單純抽降景美層地下水位水頭解決最終開挖面管湧破壞問題，至少需將景美層頂部之水位水

頭由51.5m降至18.5m（水位洩降量達33m），如此大量的抽水將大幅增加施工之風險，為避
免上述問題，在設計階段即考量擋土壁深度採用依灌入深度安全性計算之63m，並於道岔結
構開挖區內之續壁底部至景美層頂部施作一層約5m厚之封底灌漿（圖3）以防止景美層高地

下水壓之地下水直接湧入開挖面造成管湧破壞，如此不僅產生一良好之止水層解決工址內松
二層不連續之問題，同時增加抵抗上舉破壞之土壤重量，並且只需將景美礫石層頂部之水位
水頭由51.5m降至31.7m，抽降水頭只需19.8m，就能符合CEDM規定之1.25抵抗上舉破壞之
安全係數，大幅降低抽水量且提高了施工安全性。
工址降水總抽水量及所需深井數計算則依據景美層水理參數評估計算，惟由於台北盆地

景美層分布狀況及深度，因受到台北盆地地史演變及新店溪、大漢溪及基隆河三條主要河川
沉積特性之影響，而有相當大之差異，故其水理參數亦相當複雜，且過去對景美層水理參數
之研究甚少，實際施工經驗亦有限，因此在設計階段評估景美層水理參數時，參考黃南輝等

(1996)根據CP261、CP262及CT201F三個捷運施工案例，利用Theis不平衡公式分析洩降資料
得到之景美層水理參數，採用黃南輝等(1996)研究之水理參數之平均值（導水係數T=0.15m /
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sec，貯水係數S=0.0025），由於黃南輝等(1996)之水理參數係按實際工址多口井抽水試驗結
果得到之故應具參考價值，且上述三個施工案例與本工址皆位於台北盆地淡水河區，因此本
工址之降水工法採用此等水理參數之平均值應為合理之設計。本工址降水總抽水量採用

Jacob不平衡修正公式：
Q=5.46Tδ/log(2.25Tt/r S)
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經計算後得到的結果是Q=11146m /hr（11146cmh），所需深井數計算則以過去的實績為
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基礎計算，將每一口抽水井的抽水量Qw設定為360cmh，是故所需之抽水井口數計算如下：
11146/360＝31口
(二) 袪水工法之施工
以下僅就本案例之封底灌漿及抽水井施工作一介紹。
1.封底灌漿

道岔結構於開挖區內共設置5道深度與連續壁等長之地中壁（圖3），故整個道岔結構共