Page 120 - 捷運技術 第35期

112 章台光 黃森榮 徐守青 交流系統分析於捷運供電系統之應用與實例

表 3 秀捷主變電站之 22kV 匯流排電壓大小分析結果比較
22kV 匯流排名稱 本局使用 PTW 軟體分析結果 西門子公司分析結果
（kV） （kV）
BSS-T1 22.66 22.65

BSS-T2 22.66 22.65
BSS-S1 22.55 22.55

BSS-S2 22.59 22.58

表 4 秀捷主變電站至各 TSS 及 SSS 間之 22kV 主電纜供電量分析結果比較
22kV 主電纜 本局使用 PTW 軟體分析結果 西門子公司分析結果
FROM BUS TO BUS （kVA） （kVA）
BSS-T1 TO16 3226 3226

BSS-T2 TO17 3065 3065

BSS-T1 TO19 3149 3149
BSS-S2 AO18 3579 3566

BSS-S1 SO18 3698 3685
BSS-S2 ASTA 1546 1546

BSS-S1 SSTA 1963 1963
(二) 淡水線R17站至R33站區段之緊急發電機分析

淡水線於 R16（民權西路）站及華捷 BSS 內原規劃設置二部緊急發電機以供應淡水線緊
急電力負載，惟在進行測試時發現，隨著緊急發電機供電區間逐漸增加，緊急發電機之輸出
電壓有逐漸昇起現象，此係因緊急發電機供電路徑過長，22kV 電纜對地電容之超前無效功率
超過緊急發電機負荷，致使緊急發電機輸出電壓昇高。為解決淡水線緊急電力供電問題，本
局於投捷 BSS 用地內選擇適當地點增設二部容量 1000kW（功率因數 0.8）之緊急發電機，並
加裝電抗器，以供應 R17 站至 R33 站間各車站之緊急電力負載，其中有關電抗器之容量須經
過交流分析軟體進行分析。

緊急發電機分析之輸入資料與供電系統電力潮流分析有稍許差異，在供電系統電力潮流
分析中，因各變壓器之鐵損及磁化電感功率與變壓器負載量相比，其值顯得相當小，若變壓
器鐵損及磁化電感功率忽略不計，對供電系統電力潮流分析結果影響極小，但緊急發電機因
容量有限，因此在緊急發電機分析中，各項損失皆必須精確考量與計算，否則容易造成誤差
而有發電機容量不足之虞。

如圖 8 所示為使用 PTW 軟體所輸入建立之 R17 站至 R33 站區段緊急發電機分析之系統
單線圖，本局 PTW 軟體與西門子公司「SINCAL」軟體對緊急發電機有載分析之供電量計算
結果比較如表 5 所示，兩者分析結果幾乎相同，誤差值極小。由分析結果顯示尚未加電抗器
前，二台緊急發電機須承受之電容性無效功率均高達七百多 kVAR 以上，已超過發電機之負
荷（發電機可承受之電容性無效功率量一般約為發電機額定容量之 25%），故決定於緊急發電
機之 AC 380V 輸出端加裝 700kVAR 電抗器，以抵銷電容性無效功率，消弭過電壓昇問題。